在冷凍設備裝置處于低負荷時，若發覺不能正?；赜停砂醋畹突赜土魉儆枰院怂?，是否上行管管徑過粗，以致在低負荷時因冷劑循環量減少導致蒸氣流速過低，因此不能將油帶回。核算時可按現壓縮機工作的缸數及制冷工況先計算出現在裝置的制冷量。

  除按上述方法來核算吸氣管管徑外，也可用最小回油制冷量來核算。因為系統中的冷劑循環量與裝置的制冷工況和制冷量有關，制冷量越少時，通過吸氣管的冷劑蒸氣量也越少，所以，只要限制了不同管徑的吸氣管的最低回油制冷量，也就等于限制了最低回油流速。

  此外，冷劑循環量及蒸氣比容是隨蒸發溫度降低而增大的。所以，在相同的最低回油制冷量時，蒸發溫度越低，制冷劑蒸氣在吸氣管中的實際流速就越大，其趨勢與最低回油流速與蒸發溫度之間的關系規律是相同的。用這種方法來核算雖不如直接按流速來得精確，但在實用上比較方便。

  為了保證在低負荷時的正?；赜?，上行吸氣管不得不采用直徑較細的管子。不過，如果全部吸氣管管徑皆與上行吸氣管一樣，都采用細管時，吸氣管的阻力壓降將可能超過。此時可將吸氣管的水平和下行部分采用較粗的管徑，用減少這些部分的阻力來予以補償，使在全負荷時吸氣管阻力壓降仍保持在l℃以內。當水平管比上行管粗時，上行管的下端與下水平管連接處需用偏心異徑接頭(1/8—32)，以防在水平管底部存油，而上行管與上面的水平管連接處則用標準縮口，使油流出上行管后不會再倒流回來。

  一般說來，當上行管長度較短，并且裝置的最低負荷不低于全負荷的25%時，在采取了上述放大水平管段直徑的措施后，管道阻力將不致過大。但若上行管較長且細，而最低負荷又小時，特別在蒸發溫度較低時，即使放大水平管管徑，有時阻力仍嫌過大。此時可采用雙上行管布置法，這種方法現在船舶冷藏艙冷庫制冷設備裝置中用得較多。

  所謂雙上行管布置就是用兩根粗細不同的上行管并聯在一起，在負荷較高時兩根上行管都投入工作，負荷較低時設截止閥，由操作人員根據情況予以控制。那樣在粗上行管底部設一存油彎，在負荷降低時，由于蒸氣流速減小，油便積在存油彎中，自動將粗管封住，于是蒸發器回氣只能順細管上行，保證了正常的回油。當負荷提高時，由于細管的阻力增加，導致上行管兩端的壓差加大，存油彎中的存油就被沖走，解除了油封，粗管便自動投入工作。在安裝時要注意，上行管應從水平管頂部接入，這樣在油流出上行管后就不會再倒流回來了。

  在上行管較長時，也可在中問再將管彎成一個存油彎，如油在上行中途滑下時就存在中間存油彎中。當積多成為油封后，由于油封兩側壓差增大，就能將油沖走，使油能經過兩次接力而上，以更有利于滑油的回流。

  管路中的閥門，彎頭等的阻力是很大的，例如在直徑為63毫米的管路中，一個在運行時全開的直通球閥的阻力相當于21米管長，一個全開的折角閥相當予10米，一個彎頭相當于2米，一個三通接頭也相當于4米管長的阻力。管徑越大時，它們折合管長越多，如在管徑為310毫米時，直通闊，折角閥、彎頭和三通的阻力折合管長分別為100、50、10、1120米。因此管路中的閥件應盡可能少裝。在制冷系統中通常不許用閘閥和旋塞，它們只用于冷媒水管路中。